Grazas por visitar Nature.com.Estás a usar unha versión do navegador con soporte CSS limitado.Para obter a mellor experiencia, recomendámosche que utilices un navegador actualizado (ou que desactives o modo de compatibilidade en Internet Explorer).Ademais, para garantir a asistencia continua, mostramos o sitio sen estilos e JavaScript.
Mostra un carrusel de tres diapositivas á vez.Use os botóns Anterior e Seguinte para moverse por tres diapositivas á vez, ou use os botóns deslizantes ao final para moverse por tres diapositivas á vez.
Probáronse catro elementos de tubo de aceiro de formigón de goma (RuCFST), un elemento de tubo de aceiro de formigón (CFST) e un elemento baleiro en condicións de flexión pura.Os principais parámetros son a relación de cizallamento (λ) de 3 a 5 e a relación de substitución de caucho (r) do 10% ao 20%.Obtéñense unha curva momento flector-deformación, unha curva momento flector-deflexión e unha curva momento flector-curvatura.Analizouse o modo de destrución do formigón cun núcleo de caucho.Os resultados mostran que o tipo de falla dos membros RuCFST é a falla de curva.As gretas no formigón de caucho distribúense uniformemente e con moderación, e o recheo do formigón do núcleo con caucho evita o desenvolvemento de gretas.A proporción de cizallamento a tramo tivo pouco efecto no comportamento das mostras de ensaio.A taxa de substitución da goma ten pouco efecto sobre a capacidade de soportar un momento de flexión, pero ten un certo efecto sobre a rixidez de flexión da mostra.Despois de encher formigón de caucho, en comparación coas mostras dun tubo de aceiro baleiro, a capacidade de flexión e a rixidez de flexión mellóranse.
Debido ao seu bo rendemento sísmico e a súa elevada capacidade de carga, as estruturas tubulares tradicionais de formigón armado (CFST) son amplamente utilizadas na práctica de enxeñería moderna1,2,3.Como novo tipo de formigón de caucho, as partículas de caucho utilízanse para substituír parcialmente áridos naturais.As estruturas de tubos de aceiro recheos de formigón de caucho (RuCFST) fórmanse recheo de tubos de aceiro con formigón de caucho para aumentar a ductilidade e a eficiencia enerxética das estruturas compostas4.Non só aproveita o excelente rendemento dos membros do CFST, senón que tamén fai un uso eficiente dos residuos de caucho, que satisface as necesidades de desenvolvemento dunha economía circular verde5,6.
Nos últimos anos, estudouse intensamente o comportamento dos membros CFST tradicionais baixo carga axial7,8, interacción carga-momento axial9,10,11 e flexión pura12,13,14.Os resultados mostran que a capacidade de flexión, a rixidez, a ductilidade e a capacidade de disipación de enerxía das columnas e vigas CFST son melloradas polo recheo interno de formigón e mostran unha boa ductilidade de fractura.
Actualmente, algúns investigadores estudaron o comportamento e o rendemento das columnas RuCFST baixo cargas axiais combinadas.Liu e Liang15 realizaron varios experimentos en columnas RuCFST curtas e, en comparación coas columnas CFST, a capacidade de carga e a rixidez diminuíron co aumento do grao de substitución da goma e do tamaño das partículas de caucho, mentres que a ductilidade aumentaba.Duarte4,16 probou varias columnas RuCFST curtas e demostrou que as columnas RuCFST eran máis dúctiles co aumento do contido de caucho.Liang17 e Gao18 tamén informaron de resultados similares sobre as propiedades dos enchufes RuCFST de paredes lisas e finas.Gu et al.19 e Jiang et al.20 estudaron a capacidade de carga dos elementos RuCFST a alta temperatura.Os resultados mostraron que a adición de caucho aumentaba a ductilidade da estrutura.A medida que aumenta a temperatura, a capacidade de carga inicialmente diminúe lixeiramente.Patel21 analizou o comportamento a compresión e flexión de vigas CFST curtas e columnas con extremos redondos baixo carga axial e uniaxial.O modelado computacional e a análise paramétrica demostran que as estratexias de simulación baseadas en fibra poden examinar con precisión o rendemento dos RCFST curtos.A flexibilidade aumenta coa relación de aspecto, a resistencia do aceiro e do formigón e diminúe coa relación de profundidade a espesor.En xeral, as columnas RuCFST curtas compórtanse de xeito similar ás columnas CFST e son máis dúctiles que as columnas CFST.
A partir da revisión anterior pódese ver que as columnas RuCFST melloran despois do uso axeitado de aditivos de caucho no formigón base das columnas CFST.Dado que non hai carga axial, a flexión neta prodúcese nun extremo da viga da columna.De feito, as características de flexión do RuCFST son independentes das características de carga axial22.Na enxeñaría práctica, as estruturas RuCFST adoitan estar sometidas a cargas de momento flector.O estudo das súas propiedades de flexión pura axuda a determinar os modos de deformación e falla dos elementos RuCFST baixo acción sísmica23.Para estruturas RuCFST, é necesario estudar as propiedades de flexión pura dos elementos RuCFST.
Neste sentido, probáronse seis mostras para estudar as propiedades mecánicas dos elementos de tubo cadrado de aceiro puramente curvos.O resto deste artigo está organizado do seguinte xeito.En primeiro lugar, probáronse seis mostras de sección cadrada con ou sen recheo de goma.Observe o modo de falla de cada mostra para os resultados da proba.En segundo lugar, analizouse o rendemento dos elementos RuCFST en flexión pura, e comentouse o efecto dunha relación de cizallamento a tramo de 3-5 e unha relación de substitución de caucho do 10-20% nas propiedades estruturais do RuCFST.Finalmente, compáranse as diferenzas na capacidade de carga e na rixidez á flexión entre os elementos RuCFST e os elementos CFST tradicionais.
Completáronse seis exemplares CFST, catro recheos de formigón engomado, un de formigón normal e o sexto baleiro.Discútanse os efectos da taxa de cambio de caucho (r) e da relación de cizallamento (λ).Os principais parámetros da mostra están indicados na táboa 1. A letra t indica o grosor do tubo, B é a lonxitude do lado da mostra, L é a altura da mostra, Mue é a capacidade de flexión medida, Kie é a inicial rixidez á flexión, Kse é a rixidez á flexión en servizo.escena.
O espécimen RuCFST foi fabricado a partir de catro placas de aceiro soldadas por pares para formar un tubo de aceiro cadrado oco, que despois se encheu de formigón.Unha placa de aceiro de 10 mm de espesor está soldada a cada extremo da mostra.As propiedades mecánicas do aceiro móstranse na Táboa 2. Segundo o estándar chinés GB/T228-201024, a resistencia á tracción (fu) e o límite de fluencia (fy) dun tubo de aceiro determínanse mediante un método de proba de tracción estándar.Os resultados das probas son de 260 MPa e 350 MPa respectivamente.O módulo de elasticidade (Es) é 176 GPa, e a razón de Poisson (ν) do aceiro é 0,3.
Durante a proba, a resistencia a compresión cúbica (fcu) do formigón de referencia o día 28 calculouse en 40 MPa.As relacións 3, 4 e 5 elixíronse baseándose na referencia anterior 25 xa que isto pode revelar algún problema coa transmisión de quendas.Dúas taxas de substitución de caucho do 10% e do 20% substitúen a area na mestura de formigón.Neste estudo, utilizouse po de caucho de pneumáticos convencional da planta de cemento Tianyu (marca Tianyu en China).O tamaño das partículas de goma é de 1-2 mm.A táboa 3 mostra a proporción de formigón de caucho e mesturas.Para cada tipo de formigón de caucho fundíronse e curaron tres cubos cun lado de 150 mm nas condicións de proba prescritas polas normas.A area utilizada na mestura é area silícea e o agregado groso é rocha carbonatada na cidade de Shenyang, no nordeste de China.A resistencia a compresión cúbica (fcu) de 28 días, a resistencia a compresión prismática (fc') e o módulo de elasticidade (Ec) para varias relacións de substitución de caucho (10 % e 20 %) móstranse na táboa 3. Implementar a norma GB50081-201926.
Todas as probas son probadas cun cilindro hidráulico cunha forza de 600 kN.Durante a carga, aplícanse dúas forzas concentradas simétricamente ao banco de proba de flexión de catro puntos e despois distribúense sobre a mostra.A deformación mídese mediante cinco galgas extensométricas en cada superficie da mostra.A desviación obsérvase mediante tres sensores de desprazamento mostrados nas figuras 1 e 2. 1 e 2.
A proba utilizou un sistema de precarga.Cargue a unha velocidade de 2 kN/s, despois faga unha pausa cunha carga de ata 10 kN, comprobe se a ferramenta e a célula de carga están en condicións normais de traballo.Dentro da banda elástica, cada incremento de carga aplícase a menos dunha décima parte da carga máxima prevista.Cando o tubo de aceiro se desgasta, a carga aplicada é inferior á décimo quinta parte da carga máxima prevista.Manteña durante uns dous minutos despois de aplicar cada nivel de carga durante a fase de carga.A medida que a mostra se achega ao fallo, a taxa de carga continua diminúe.Cando a carga axial alcanza menos do 50% da carga final ou se atopan danos evidentes na mostra, a carga termina.
A destrución de todas as probas mostrou unha boa ductilidade.Non se atoparon fendas de tracción evidentes na zona de tracción do tubo de aceiro da probeta.Na fig.3. Tomando como exemplo a mostra SB1, na fase inicial de carga cando o momento flector é inferior a 18 kN·m, a mostra SB1 está na fase elástica sen deformación evidente e a taxa de aumento do momento flector medido é maior que a taxa de aumento da curvatura.Posteriormente, o tubo de aceiro na zona de tracción é deformable e pasa á fase elástico-plástica.Cando o momento flector alcanza uns 26 kNm, a zona de compresión do aceiro de tramo medio comeza a expandirse.O edema desenvólvese gradualmente a medida que aumenta a carga.A curva carga-deflexión non diminúe ata que a carga alcanza o seu punto máximo.
Despois de completar o experimento, cortáronse a mostra SB1 (RuCFST) e a mostra SB5 (CFST) para observar máis claramente o modo de falla do formigón base, como se mostra na figura 4. Pódese ver na figura 4 que as gretas na mostra SB1 distribúense uniforme e escasamente no formigón base, e a distancia entre eles é de 10 a 15 cm.A distancia entre gretas na mostra SB5 é de 5 a 8 cm, as gretas son irregulares e obvias.Ademais, as gretas da mostra SB5 esténdense uns 90° desde a zona de tensión ata a zona de compresión e desenvólvense ata preto de 3/4 da altura da sección.As principais fendas de formigón da mostra SB1 son máis pequenas e menos frecuentes que na mostra SB5.A substitución da area por caucho pode, en certa medida, evitar o desenvolvemento de fendas no formigón.
Sobre a fig.A figura 5 mostra a distribución da deflexión ao longo da lonxitude de cada exemplar.A liña continua é a curva de deflexión da probeta e a liña de puntos é a media onda sinusoidal.Da fig.A figura 5 mostra que a curva de deflexión da barra está en bo acordo coa curva de media onda sinusoidal na carga inicial.A medida que aumenta a carga, a curva de deflexión desvíase lixeiramente da curva de media onda sinusoidal.Como regra xeral, durante a carga, as curvas de deflexión de todas as mostras en cada punto de medición son unha curva semisinusoidal simétrica.
Dado que a deflexión dos elementos RuCFST en flexión pura segue unha curva de media onda sinusoidal, a ecuación de flexión pódese expresar como:
Cando a deformación máxima da fibra é de 0,01, considerando as condicións reais de aplicación, o momento flector correspondente determínase como a capacidade de momento flector final do elemento27.A capacidade de momento flector medido (Mue) así determinada móstrase na Táboa 1. Segundo a capacidade de momento flector medido (Mue) e a fórmula (3) para calcular a curvatura (φ), a curva M-φ da Figura 6 pode ser trazado.Para M = 0,2Mue28, a rixidez inicial Kie considérase como a correspondente rixidez á flexión ao corte.Cando M = 0,6 Mue, a rixidez á flexión (Kse) da fase de traballo foi definida coa correspondente rixidez á flexión secante.
A partir da curva de curvatura do momento flector pódese ver que o momento flector e a curvatura aumentan de forma significativa de forma lineal na fase elástica.A taxa de crecemento do momento flector é claramente superior á da curvatura.Cando o momento de flexión M é de 0,2 Mue, a mostra alcanza a fase límite elástica.A medida que aumenta a carga, a mostra sofre deformación plástica e pasa á fase elastoplástica.Cun momento de flexión M igual a 0,7-0,8 Mue, o tubo de aceiro deformarase alternativamente na zona de tensión e na zona de compresión.Ao mesmo tempo, a curva Mf da mostra comeza a manifestarse como un punto de inflexión e crece de forma non lineal, o que mellora o efecto combinado do tubo de aceiro e do núcleo de formigón de caucho.Cando M é igual a Mue, a mostra entra na fase de endurecemento do plástico, coa deflexión e curvatura da mostra aumentando rapidamente, mentres que o momento flector aumenta lentamente.
Sobre a fig.A figura 7 mostra as curvas do momento flector (M) fronte á deformación (ε) para cada mostra.A parte superior da sección media da mostra está baixo compresión e a parte inferior está baixo tensión.Os extensómetros marcados con "1" e "2" están situados na parte superior da probeta, os extensométricos marcados con "3" están situados no medio da mostra e os extensómetros marcados con "4" e "5".” están situados baixo a mostra de proba.A parte inferior da mostra móstrase na figura 2. A partir da figura 7 pódese ver que na fase inicial da carga, as deformacións lonxitudinais na zona de tensión e na zona de compresión do elemento están moi próximas, e o as deformacións son aproximadamente lineais.Na parte media, hai un lixeiro aumento da deformación lonxitudinal, pero a magnitude deste aumento é pequena. Posteriormente, o formigón de goma na zona de tensión rachou. Porque o tubo de aceiro na zona de tensión só ten que soportar a forza, e o O formigón de goma e o tubo de aceiro na zona de compresión soportan a carga xuntos, a deformación na zona de tensión do elemento é maior que a deformación na zona de compresión. a etapa elastoplástica.A taxa de aumento da tensión da mostra foi significativamente maior que o momento de flexión e a zona de plástico comezou a desenvolverse ata a sección transversal completa.
As curvas M-um para cada mostra móstranse na figura 8. Na fig.8, todas as curvas M-um seguen a mesma tendencia que os membros tradicionais de CFST22,27.En cada caso, as curvas M-um mostran unha resposta elástica na fase inicial, seguida dun comportamento inelástico con rixidez decrecente, ata alcanzar gradualmente o momento flector máximo permitido.Non obstante, debido aos diferentes parámetros de proba, as curvas M-um son lixeiramente diferentes.Na fig.8a.A capacidade de flexión permitida da mostra SB2 (factor de cizallamento λ = 4) é un 6,57% menor que a da mostra SB1 (λ = 5), e a capacidade para o momento de flexión da mostra SB3 (λ = 3) é maior que a da mostra SB2. (λ = 4) 3,76 %.En xeral, a medida que aumenta a relación corte-a-span, a tendencia do cambio no momento admisible non é obvia.A curva M-um non parece estar relacionada coa relación cortante-span.Isto é consistente co que Lu e Kennedy25 observaron para vigas CFST con relacións de corte a tramo que van de 1,03 a 5,05.Unha posible razón para os membros CFST é que a diferentes relacións de cizallamento de tramo, o mecanismo de transmisión de forza entre o núcleo de formigón e os tubos de aceiro é case o mesmo, o que non é tan obvio como para os membros de formigón armado25.
Da fig.A figura 8b mostra que a capacidade de carga das mostras SB4 (r = 10%) e SB1 (r = 20%) é lixeiramente superior ou inferior á da mostra tradicional CFST SB5 (r = 0), e aumentou un 3,15 por cento e diminuíu un 3,15 por cento. 1,57 por cento.Non obstante, a rixidez inicial á flexión (Kie) das mostras SB4 e SB1 é significativamente superior á da mostra SB5, que son do 19,03% e do 18,11%, respectivamente.A rixidez á flexión (Kse) das mostras SB4 e SB1 na fase de funcionamento é un 8,16% e un 7,53% superior á da mostra SB5, respectivamente.Mostran que a taxa de substitución de caucho ten pouco efecto sobre a capacidade de flexión, pero ten un gran efecto sobre a rixidez de flexión dos exemplares RuCFST.Isto pode deberse ao feito de que a plasticidade do formigón de caucho nas mostras de RuCFST é maior que a plasticidade do formigón natural nas mostras CFST convencionais.En xeral, as fisuras e fisuras no formigón natural comezan a propagarse antes que no formigón engomado29.A partir do modo de falla típico do formigón base (Fig. 4), as gretas da mostra SB5 (formigón natural) son máis grandes e densas que as da mostra SB1 (formigón de caucho).Isto pode contribuír á maior restrición proporcionada polos tubos de aceiro para a mostra de formigón armado SB1 en comparación coa mostra de formigón natural SB5.O estudo Durate16 tamén chegou a conclusións similares.
Da fig.8c mostra que o elemento RuCFST ten unha mellor capacidade de flexión e ductilidade que o elemento de tubo de aceiro oco.A resistencia á flexión da mostra SB1 de RuCFST (r=20%) é un 68,90% superior á da mostra SB6 do tubo de aceiro baleiro, e a rixidez inicial á flexión (Kie) e á flexión na fase de operación (Kse) da mostra SB1 son 40,52% respectivamente., que é superior á mostra SB6, foi un 16,88 % superior.A acción combinada do tubo de aceiro e do núcleo de formigón de caucho aumenta a capacidade de flexión e a rixidez do elemento composto.Os elementos RuCFST presentan unha boa ductilidade cando se someten a cargas de flexión puras.
Os momentos flectores resultantes comparáronse cos momentos flectores especificados nas normas de deseño actuais, como as normas xaponesas AIJ (2008) 30, as regras británicas BS5400 (2005) 31, as normas europeas EC4 (2005) 32 e as normas chinesas GB50936 (2014) 33. momento flector. (Muc) ao momento flector experimental (Mue) aparece na Táboa 4 e preséntase na fig.9. Os valores calculados de AIJ (2008), BS5400 (2005) e GB50936 (2014) son un 19%, 13,2% e 19,4% inferiores aos valores experimentais medios, respectivamente.O momento flector calculado por EC4 (2005) está un 7% por debaixo do valor medio da proba, que é o máis próximo.
Investíganse experimentalmente as propiedades mecánicas dos elementos RuCFST baixo flexión pura.A partir da investigación pódense extraer as seguintes conclusións.
Os membros probados de RuCFST mostraron un comportamento similar aos patróns CFST tradicionais.Con excepción dos exemplares de tubos de aceiro baleiros, os exemplares RuCFST e CFST teñen unha boa ductilidade debido ao recheo de formigón e formigón de caucho.
A relación de cizallamento a tramo variou de 3 a 5 con pouco efecto sobre o momento probado e a rixidez á flexión.A taxa de substitución da goma practicamente non ten efecto sobre a resistencia da mostra ao momento de flexión, pero ten un certo efecto sobre a rixidez de flexión da mostra.A rixidez á flexión inicial da mostra SB1 cunha relación de substitución de caucho do 10% é un 19,03% maior que a da mostra tradicional CFST SB5.O Eurocódigo EC4 (2005) permite unha avaliación precisa da capacidade de flexión final dos elementos RuCFST.A adición de caucho ao formigón base mellora a fraxilidade do formigón, dando aos elementos confucianos unha boa tenacidade.
Dean, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP e Yu, ZV Acción combinada de columnas tubulares de aceiro de sección rectangular recheas de formigón en cizallamento transversal.estrutura.Concreto 22, 726–740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX e Li, W. Ensaio de tubos de aceiro recheos de formigón (CFST) con columnas STS inclinadas, cónicas e curtas.J. Construción.Tanque de aceiro 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Ensaios sísmicos e estudos de índice de rendemento de paredes de bloques ocos reciclados cheas de armazón tubular de aceiro agregado reciclado.estrutura.Concreto 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK et al.Experimento e deseño de tubos curtos de aceiro recheos de formigón de caucho.proxecto.estrutura.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B. e Gupta, AK Nova análise de risco de COVID-19 na India, tendo en conta os factores climáticos e socioeconómicos.tecnoloxías.previsión.sociedade.aberto.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK Novo sistema de avaliación de riscos e resiliencia ao cambio climático de infraestruturas críticas.tecnoloxías.previsión.sociedade.aberto.165, 120532 (2021).
Liang, Q e Fragomeni, S. Análise non lineal de columnas redondas curtas de tubos de aceiro recheos de formigón baixo carga axial.J. Construción.Resolución Steel 65, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. e Lam, D. Comportamento das columnas redondas recheas de formigón convencionais e de alta resistencia feitas de tubos densos de aceiro.J. Construción.Depósito de aceiro 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. et al.Investigación experimental das características de compresión excéntrica de columnas tubulares rectangulares de formigón armado conformado en frío de alta resistencia.Universidade J. Huaqiao (2019).
Yang, YF e Khan, LH Comportamento de columnas curtas de tubos de aceiro recheos de formigón (CFST) baixo compresión local excéntrica.Construción de paredes finas.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL e Castro, JM Avaliación experimental das características cíclicas dunha viga-columna tubular de aceiro rechea de formigón de sección transversal octogonal.proxecto.estrutura.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH e Hicks, S. Unha revisión das características de resistencia dos tubos circulares de aceiro recheos de formigón baixo flexión pura monótona.J. Construción.Depósito de aceiro 158, 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. Modelo de tensión de cordas e rixidez á flexión do CFST redondo en flexión.interna J. Estrutura de aceiro.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Liu, Yu.H. e Li, L. Propiedades mecánicas de columnas curtas de tubos de aceiro cadrados de formigón de caucho baixo carga axial.J. Nordeste.Universidade (2011).
Duarte, APK et al.Estudos experimentais de formigón de caucho con tubos curtos de aceiro baixo carga cíclica [J] Composición.estrutura.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW e Chongfeng, HE Estudo experimental das características da compresión axial de tubos de aceiro redondos cheos de formigón de caucho.Formigón (2016).
Gao, K. e Zhou, J. Ensaio de compresión axial de columnas cadradas de tubos de aceiro de paredes finas.Revista de Tecnoloxía da Universidade de Hubei.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G e Wang E. Estudo experimental de columnas rectangulares curtas de formigón armado despois da exposición a altas temperaturas.Concreto 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. e Wang, E. Estudo experimental de columnas tubulares de aceiro recheas de formigón e goma redondas baixo compresión axial despois da exposición a altas temperaturas.Concreto (2019).
Patel VI Cálculo de vigas-columnas curtas tubulares de aceiro cargadas uniaxialmente cun extremo redondo recheo de formigón.proxecto.estrutura.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH e Zhao, SL Análise do comportamento á flexión de tubos redondos de aceiro de paredes finas recheos de formigón.Construción de paredes finas.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS e Hunaiti Yu.M.Estudo experimental das propiedades dos tubos de aceiro recheos de formigón que contén caucho en po.J. Construción.Depósito de aceiro 122, 251–260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. Método de proba de tracción a temperatura normal para materiais metálicos (China Architecture and Building Press, 2010).
Hora de publicación: 05-xan-2023